«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн»




Скачать 199.95 Kb.
Название«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн»
Дата публикации20.07.2013
Размер199.95 Kb.
ТипРеферат
uchebilka.ru > Химия > Реферат
РЕФЕРАТ

Пояснительная записка: 49 страниц, 5 рисунков,

7 источников.

Графические материалы: сборочный чертеж аппарата, сборочные чертежи узлов, чертежи деталей – всего 4 листа формата А1.

Тема работы: «Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа ФГН»

Приведены теоретические основы и особенности процесса кристаллизации, выполнены технологические расчеты аппарата, определены его размеры, обоснован выбор материала для изготовления аппарата.

Расчетами на прочность и герметичность показаны надежность работы спроектированного аппарата.

Ключевые слова: ЦЕНТРИФУГА, ТИТАНИЛСУЛЬФАТ, ЖЕЛЕЗНЫЙ КУПОРОС, РАСТВОР, ФУГАТ, МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС, РАСЧЕТ.

СОДЕРЖАНИЕ

с.


Введение 4
1 Технологическая часть 8
1.1 Описание технологической схемы производства 8
1.2 Теоретические основы процесса 16
1.3 Описание проектируемого аппарата 17
1.4 Технологические расчеты аппарата 19 1.5 Конструктивные расчеты аппарата 24
1.6 Выбор вспомогательного оборудования 25
2 Проектно-конструкторская часть 27 2.1 Выбор конструкционных материалов 27
2.2 Расчеты на прочность, стойкость и герметичность 30
2.2.1 Расчет цилиндрического ротора центрифуги 30 2.2.2 Проверка ротора центрифуги на виброустойчивость 38 2.2.3 Расход мощности в пусковой период для центрифуг 45
Список литературы 47

Приложение А Спецификации к чертежам

ВВЕДЕНИЕ
В современной промышленности широкое применение нашли высокоэффективные технологические процессы с использованием агрегатов с большой единичной мощности, средств механизации и автоматизации.

Производство минеральных солей и удобрений относится к ведущей отрасли химической промышленности и нуждается как в дальнейшем совершенствовании самой технологии, так и в повышении качества производимых продуктов, а также в совершенствовании техники и аппаратурного оформления технологических процессов. На необходимость использования в производстве передовой, более прогрессивной технологии и техники неоднократно указывалось в решениях научно – технических конференций, совещаний и симпозиумов.

Качество производимых кристаллических солей и удобрений, экономичность последующих технологических операций, эффективность использования продукции в значительной мере определяются техническими режимами проведения и аппаратурным оформлением процесса массовой кристаллизации из растворов. Практикой производства и применения кристаллизата доказано, что полученный на стадии кристаллизации продукт однородного гранулометрического состава со средним размером зерен 0,8-3,0 мм в сравнении с мелкокристаллическим полидисперсным продуктом требует меньших затрат труда и энергии при центрифугировании, сушке, затаривании, он почти не слеживается при хранении, длительное время сохраняет сыпучесть, легко дозируется, равномерно рассеивается и не пылит при внесении в почву.

Таким образом, проблему повышения качества и потребительских свойств кристаллических солей и удобрений необходимо решать на стадии кристаллизации выбором соответствующей технологии и техники. От умения грамотно проектировать и эксплуатировать кристаллизационное оборудование зависит эффективность и экономичность работы производственных и потребительских сфер.

Среди большого числа разновидностей кристаллизационного оборудования, используемого для получения крупнокристаллических продуктов, перспективным и эффективным видом являются центрифуги. В то же время вопросы проектирования и конструирования кристаллизационных установок с классифицирующими кристаллизаторами в научной и технической литературе освещены недостаточно не только по соображениям конкуренции, но и из-за недостаточной изученности закономерностей процессов гидродинамики и массопереноса, протекающих в таких аппаратах.

Для реализации этих функций необходимы глубокие знания техники и технологии, методик расчета технологического процесса и оборудования. Определяющая роль в этом принадлежит курсу “Процессы и аппараты химической технологии”, который базируется на фундаментальных законах естественных наук и составляет теоретическую базу химической технологии.

Курсовой проект является завершающим этапом изучения предмета. В период работы над курсовым проектом учащийся приобрел навыки самостоятельной работы по выполнению расчетов химической аппаратуры и графическому оформлению объектов проектирования, познакомился с действующей нормативно – технологической документацией, справочной литературой, приобрел навыки выбора аппаратуры и технико-экономических обоснований.

1 Технологическая часть

1.1 Описание технологической схемы установки
Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177
Рисунок 1.1 – Технологическая схема отделения кристаллизации и центрифугирования

Раствор титанилсулфата из сборника (поз. 723 а,б) насосом (поз. 723 - 1, 2) подаётся в питательный бак - гидрозатвор (поз. 703), откуда за счёт вакуума непрерывно засасывается в вакуум - кристаллизационные установки (ВКУ), при этом подача раствора ррегулируется клапанами, которые установлены на линии из питательного бака - гидрозатвора. Остаток раствора титанилсулфата из питательного бака (поз. 703) через переливную трубу возвращается в сборник (поз. 723 а, б). Раствор титанилсулфата с начальной температурой от 40 °С до 50 °С последовательно проходит через пять кристаллизаторов (поз. 704, 705 - 1, 2, 3, 4, или поз. 753 а, б, в, г) и охлаждается до температуры (18 - 20) °С.
В первом кристаллизаторе самая низкая температура (40 - 50) °С и происходит интенсивнее кипение и вспенивание раствора . Поэтому первый кристаллизатор имеет большие рабочие размеры (объем, высоту), что исключает возможность заброса раствора до главного конденсатора та окисление промышленной воды в процессе водооборота.
При охлаждении раствора титанилсулфата происходит кристаллизация железного купороса. Охлаждение раствора происходит за счёт интенсивного испарения воды под вакуумом, при этом тепловая энергия выводится из системы в виде скрытой теплоты паропроисхождения.
Вакуум происходит с помощью системы пароэнергетических прожекторов и конденсаторов (поз. 706 - поз. 709).
Кристаллы железного купороса начинают происходить во втором кристаллизаторе при температуре (30 - 35) °С. При дальнейшем охлаждении происходит рост и укрупнение кристаллов.
^ Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

продолжительность загрузки не должна превышать 180 с (3 мин).
После загрузки железного купороса происходит первое просушивание путем отжима из него раствора. Продолжительность первого просушивания регулируют с помощью реле времени. Продолжительность просушивания зависит от качества железного купороса. Окончание операций высушивания происходит не больше чем за 3,5 мин. И определяется визуально за счет полноты отжима раствора из железного купороса.
Для обеспечения отмывания семиводного железного купороса от остатков раствора и уменьшения затрат диоксида титана из железным купоросом, на центрифугах (поз. 714 - 5, 6) проводят его отмывания подкисленной водою из сборника (поз. 322 - 2), который подается самотеком через клапан. Температура воды должна быть не выше чем 30 °С. Операция отмывания регулируется с помощью реле времени и не должна превышать 30 с.
После отмывания железного купороса клапан на линии подкисленой воды закрывается и происходит второе просушивание - отжим остатков раствора и подкисленой воды. Продолжительность второго просушивания зависит от качества срезанного железного купороса и не должно превышать две минуты. Продолжительность просушивания регулируют с помощью реле времени.
Промытый и просушенный семиводный железный купорос из корзины центрифуги (поз. 714 - 5, 6) периодически срезается ножом и через выгрузочную тачку проходит на ленточные конвейеры (поз. 717 а, или поз. 717 6), а из этих конвейеров на ленточный конвейер (поз. 717).
Продолжительность выгружения регулируется вентилем, который установлен на линии подачи масла от маслостанции до гидроцилиндра механизма подъема ножа и должен обеспечивать плавность передвижения ножа и отсутствие вибрации. При этом энергия привода ротора центрифуги не должен превышать 50 А, а срезанный купорос необходимо успеть выгрузить из тачки на транспортер (поз. 717 а, 6).
Ленточным конвейером (поз. 717, поз. 736 а, поз. 736) семиводный железный купорос выгружают за пределы цеха и направляют на склад цеха Железоокисленных пегментов, или на транспортер цеха железоокисленных пегментов. Предусмотрена возможность подачи купороса из склада ЦЭП через транспортер (поз. 736) в ЦЭП.
Для обеспечения нормальной выгрузки купороса из центрифуг ФГН на неподвижной точки установлен вибратор, который работает переодически во время выгрузки купороса, а при необходимости и в ручном режиме.
При ухудшении работы центрифуги ФГН проводиться регенерация той сетки (промывания), при этом открывается выгрузочный клапан сброса на канализацию, а выгрузочные клапана фугата центрифуги в это время должны быть закрытыми. При регенерации сетки размывают мертвый шар купороса и промывают сетку ротора, остатки железного купороса, которые не растворились смывают оборотной водой из шланга. Промывочные воды после регенерации сбрасывают в канализацию.
Циклы операции на центрифуге ФГН постоянно повторяются в автоматическом режиме и только операцию «регенерации» при необходимости включают из пульта управления.

1.2 Теоретические основы процесса

Центробежным фильтрованием называется процесс разделения суспензий центрифугированием в перфорированных роторах центрифуг периодического или непрерывного действия , [1]. В производстве пигментной двуокиси титана на стадии удаления купороса из раствора после кристаллизации применяли подвесные центрифуги с ручной выгрузкой осадка при остановленном роторе. С увеличением объемов производства двуокиси титана широкое применение нашли центрифуги типа НГП – непрерывно – действующие, горизонтальные, с пульсирующей выгрузкой. Такие центрифуги эксплуатируются на многих предприятиях и в настоящее время.

Одним из недостатков таких машин является большая чувствительность к появлению промоин. В случае проявления промоин в осадке начинается сильная вибрация центрифуги, выброс фильтруемой суспензии, раствор попадает в купорос и в виде густой суспензии течет по транспортерной ленте. Промоины часто образуются из – за износа шпальт, если в центрифуге установлены шпальтовые сита, сдвиги шпальт при их износе, при затирании шпальтовых сит в случае малейшего перекоса толкающей части (толкателя) и т.д.

Центрифуги не фильтруют раствор при плохом качестве купороса (чешуйчатый), при очень плотном и вязком растворе и в случае забивки сетки центрифуги. Часть мелких кристаллов проскакивают через зазоры между шпальтами и попадает в рабочий раствор.

В последнее время для удаления купороса начали применять центрифуги марки ФГН – фильтрующие, горизонтальные с ножевым съемом, работающие по установленному циклу:

- набор осадка;

- отжим осадка;

- промывка осадка;

- просушка осадка;

- выгрузка осадка.
1.3 Описание разрабатываемого аппарата

Принципиальное устройство центрифуги фильтрующей горизонтальной с ножевым съемом осадка (ФГН) показано на рис. 1.2.

Суспензия подается в ротор через питательную трубу 8 и регулируется степень загрузки ротора до получения необходимой толщины осадка, контролируемой

сигнализатором уровня слоя, после чего загрузка прекращается и под действием центробежной силы происходит разделение суспензии. В отстойных центрифугах фугат переливается через борт или отводится без перелива, по окончании процесса разделения остаток жидкости отводится из роста с помощью трубы отсоса, а осадок срезается ножом 6 и выгружается через разгрузочный желоб 9.

В фильтрующих центрифугах под действием центробежных сил фугат проходит через слой и фильтровальную сетку и удаляется из кожуха, по окончании загрузки происходят отжим фугата и просушка осадка, при необходимости проводят промывку и повторяют операцию просушки. Просушенный продукт срезается ножом механизма среза и ссыпается в приемный желоб (бункер). Длительность операций фугования, промывки, просушки и регенерации контролируется с помощью реле времени, установленного на станции автоматического управления работой центрифуги.

^ Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

Рисунок 1.2 – Принципиальное устройство центрифуги типа ФГН:

А – подача суспензии; Б – отвод осадка; В – отвод фугата;

1 – станина; 2 – главный вал; 3 – ротор; 4 – кожух; 5 – муфта привода; 6 – нож поворотный; 7 – гидроцилиндр поворота ножа; 8 – труба питания; 9 – разгрузочный желоб.

1.4 Технологические расчеты аппарата, [1]

Исходные данные

Производительность по суспензии Gоб = 2283 кг/ч; по сухому осадку Gт = 364 кг/ч; массовая концентрация твердой фазы х m = 16%; плотность твердой фазы ρт = 1890 кг/м3; плотность жидкой ρж = 1480 кг/м3; основной продукт – твердая фаза, размеры частиц ее лежат в пределах 10-100 мкм. Твердая фаза растворимая, слабообразивная. Среда нейтральная температура суспензии 350С. Осадок рыхлый, требуется хорошо промыть его в центрифуге, допускается его измельчение. Влажность осадка должна быть менее 15%. Суспензия нетоксична, огне- и взрывоопасна; категорийность помещения по СНИП – ПМ2-72-Б, по ПУЭ – ВПА; длительность работы центрифуги в течение суток – 24ч.

Выбор центрифуги проводим на основе анализа свойств суспензии и технологических требований, указанных в исходных данных. Для проведения такого анализа расчитаем объемную концентрацию твердой фазы и объемную производительность центрифуги по суспензии. Объемная концентрация суспензии равна, [1]:

(1.1)

плотность суспензии, [1]

(1.2)

Объемная производительность по суспензии, [1]
Vоб = Gобс (1.3)

Vоб = 2283/1533=1,49 м3
Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

Диаметр патрубка для входа раствора в аппарат:
м.

Принимаем dу = 50мм.

Диаметр патрубка для выхода фугата из аппарата:
м.

Принимаем dу = 50мм.

1.6 Выбор вспомогательного оборудования

Расчет объема и размера емкости отфильтрованного раствора.

Расчет емкости для отфильтрованного раствора проводим из условий шести-часовой (сменной) работы кристаллизационного аппарата, т. е.  = 6 ч.

Объем емкости для отфильтрованного раствора:
(1.12)

где G,  – количество (кг/ч) и плотность (кг/м3) исходного раствора;

 – коэффициент заполнения емкости  = 0,85  0,95.

Устанавливаем емкость объемом 12 м3, диаметром 2,5 м и высотой 2,5 м.

2. Проектно - конструкторская часть
2.1 Выбор конструкционных материалов

Материалы для изготовления химических аппаратов и машин нужно выбирать в соответствии со спецификой их эксплуатации, учитывая при этом возможное изменение исходных физико-химических свойств материалов под воздействием рабочей среды, температуры и протекающих химико-технологических процессов. При выборе материалов для аппаратуры необходимо руководствоваться отраслевым стандартом ГСТУ 3-17-191-2000.
Выбор материала необходимо начинать с уточнения рабочих условий: температуры, давления, концентрации обрабатываемой среды. При выборе материала для изготовления аппарата или машины необходимо учитывать следующее: механические свойства материала - предел прочности, относительное удлинение, твердость и т. п.; технологичность в изготовлении (в частности, свариваемость); химическую стойкость против разъедания; теплопроводность и др. Главным же требованием для материалов химических аппаратов в большинстве случаев является их коррозионная стойкость, так как она определяет долговечность химического оборудования. Для изготовления химической аппаратуры, должны использоваться конструкционные материалы, скорость коррозии которых не превышает 0,1 -0,5 мм/ год; чаще применяются материалы стойкие (скорость коррозии 0,01 -трубного пучка теп-0,05 мм/год). Под скоростью коррозии металлов в 10-балльной шкале следует понимать проникновение коррозии в глубину металла, которая рассчитывается из данных потери массы после удаления продуктов коррозии.

Выбор конструкционного материала, определяемый условиями эксплуатации проектируемого теплообменного аппарата (температура и характер агрессивного воздействия среды и т.д.), выполняем так, чтобы при низкой стоимости и не дефицитности материала обеспечить эффективную технологию изготовления элемента (изделия).

Работоспособность изделия, т,е. состояние, при котором оно способно нормально выполнять заданные функции, оценивается критериями прочности, жесткости, устойчивости, износистой кости, коррозионной стойкости.
Ввиду присутствия в рабочем растворе Ті3+ выбираем коррозионностойкую сталь 12Х18Н12Т ГОСТ 5632-72.

Проницаемость П = 0,10 мм/год. При работе – точечная коррозия.

Сталь 12Х18Н12Т – коррозионностойкая сталь аустенитного класса.

Модуль упругости Е = 2,0105 МПа.

Таблица 2.1 - Химический состав, % ( ГОСТ 5632-72).


С

Si

Mn

Cr

Ni

Ti

S

P

Cu

не более

не более

0,12

0,8

2,0

1719

911

0,91,1

0,02

0,03

0,3



^ Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

рад

(2.21)

рад
Подставив найденные значения величин деформаций в систему уравнений и группируя однородные члены, получим при s = 15 мм краевые нагрузки; Q0 = 449269 Н/м; М0 = 23470 Н·м/м.

меридиональное напряжение от действия сил инерции обрабатываемой среды
(2.22)

Па
Толщина стенки обечайки в краевой зоне в первом приближении по формуле, [2]:
(2.23)

мм
Сила Q0 и момент М0 при толщине стенки s0 = 35 мм определяются путем вычисления радиальных и угловых деформаций обечайки и борта по формулам и подстановки их в систему уравнений совместимости деформаций, отсюда при s0 = 35 мм краевые нагрузки: Q0 = 337153 Н/м; М0 = 19832 Н·м/м.

^ Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

Рисунок 2.2 - Расчетная схема цилиндрической ротора

Нормальные напряжения на внутренней поверхности края цилиндрической обечайки ( согласно формулам табл. 3.21), [2] и направления действия нагрузок, см. рис. 2.2.

Меридиональные

σmц = (2.24)

σmц =

кольцевое

σtц = σpМtц + σpсtц - σQ0tц + σМ0tц =

=ρω2R2+ (2.25)



м-1 (2.26)
Эквивалентное
σэкв,0 =mах {σm0t0 } = mах {125,1 МПа;44,655 МПа } = 125,1 МПа
так как σэкв <φ[σ]р.кр (125,1 МПа < 0,9·165 = 148,5 МПа), то условие прочности края цилиндрической обечайки выполняется.

Размер краевой зоны по длине образующей обечайки

(2.27)

м=122м

2.2.2 Проверка ротора центрифуги на виброустойчивость, [2]

Исходные данные.

Собственной массой вала и его переменным сечением пренебречь. Диаметр вала принять постоянным по длине и равным диаметру в его опорном сечении Б, где dБ = 125 мм. Коэффициент заполнения барабана жидкостью ψ=1, плотностью обрабатываемой среды ρс = 1480 кг/м3. Размеры барабана и вала указаны на рис. 3.1. Материал вала и барабана – сталь 12Х18Н10Т (ρ = 7800 кг/м3).

Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

Рисунок 2.3 - Ротор центрифуги и расчетная схема его консольного вала: 1- плоский диск; 2- обечайка; 3 – днище; 4- вал; 5- подшипник.

Масса:

кольцевого плоского диска

m1 = π(D2Н – D21)s1ρ/4 (2.28)

m1 = 3,14(0,932 – 0,6252)0,02·7800/4=58 кг

цилиндрической обечайки

m2 = π(D2Н – D22)lобρ/4 (2.29)

m2 = 3,14(0,932 – 0,92)0,4·7800/4=134,5 кг

диска (днища) барабана

m3 = πD2Н s2ρ/4 (2.30)

m3 = 3,14·0,932 · 0,039·7800=206,5 кг

жидкости

m4 = π D22 ψ lобρс/4 (2.31)

m4 = 3,14·0,92 ·1·0,4·1480/4=376 кг

заполненного жидкостью барабана

m = m1 + m2 + m3 + m4 (2.32)

m = 58+134,5+206,5+376=775 кг.

^ Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке.

http://diplomukr.com.ua/raboti/22177

(2.53)

м/Н

(2.54)

1/Н

(2.55)

1/Н·м

δ = δ1112lС (2.56)

δ = 0,67·10-8+3,2·10-8·0,18=1,246·10-8м/Н

δ = δ2122lС (2.57)

δ = 3,2·10-8+0,18·10-6·0,18=6,44·10-8l/Н

тогда

АС = 775(97,54-77,1)(1,246·10-8·0,18·10-6-6,44·10-8·3,2·10-8)=4,29·10-22 с4

ВС = 0,18·10-6(97,54-77,1)-775(1,246·10-8+6,47·10-8·0,18)=-13,16·10-6 с2

рад/с

Выводы таким образом, критическая скорость вала: wкр = 437,8 рад/с- без учета вылета lС и гироскопического момента; w/кр = 228 рад/с- с учетом вылета lс; wСкр = 272 рад/с-с учетом вылета lС и гироскопического момента. Следовательно, пренебрежение при расчетах вылетом и гироскопическим моментом способствовало завышению критической скорости на 100 (437,8-272)/272≈60,96 %, а пренебрежение гироскопическим моментом способствовало занижению критической скорости на 100(272-228)/272≈16,2 %, что недоступно в практических расчетах. Близкую к истинной (в нашем расчете не учтена масса вала, составляющая 80 кг, т.е. 10% от массы барабана) wСкр = 272 рад/с следует в заключении сопоставить с рабочей угловой скоростью w = 157 рад/с для проверки условия виброустойчивости w/ wСкр=157/272=0,577<0,7. Таким образом, вал центрифуги является виброустойчивым (работает в докритической области).

2.2.3 Расход мощности в пусковой период для центрифуг, [6]

Мощность, расходуемая на преодоление инерции барабана и загрузки.

Работа Т1 (в Дж), затрачиваемая на преодоление инерции барабана в пусковой период , [6]:

(2.58)

где ω2 - установившаяся по достижении заданной частоты вращения окружная скорость вращения барабана (на внешней поверхности его с радиусом R2), м/с; Мб – масса барабана, кг.

Работа Т2 (в Дж), затрачиваемая на преодоление инерции загрузки в пусковой период (объем загруженного материала принят равным половине полного объема барабана) , [6]:

(2.59)

где ω1 – окружная скорость вращения на внутреннем радиусе барабана R1, м/с; ρ – плотность загруженного материала , кг/м3; V –полный объем барабана центрифуги, равный πR21Н, м3.

Мощность N1 (в Вт), расходуемая на преодоление инерции барабана и загрузки во время пускового периода:

(2.60)

где τ – продолжительность пускового периода, с.

По практическим данным τ обычно составляет 1-3 мин , [6].

Мощность N2 (в Вт), расходуемая на трение вала в подшипниках:

N2 = λМωвg (2.61)

N2 = 0,085·775·3,75·9,81=2,42 кВт

где λ – коэффициент трения, равный 0,07-0,1* , [6]; М – масса всех вращающихся частей центрифуги вместе с загрузкой, кг; ωв – окружная скорость вращения цапфы вала, м/с.

Мощность N3 (в Вт), расходуемая на трение стенки барабана о воздух:

N3 = 2,94·10-3βR22ω32ρв (2.62)

N3 = 2,94·10-3·2,3·0,4652·11,6253·1,293=29 Вт

где ρв- - плотность воздуха, кг/м3; β – коэффициент сопротивления, равный в среднем 2,3 , [6].

Полный расход мощности NТ (в Вт) для центрифуги периодического действия в пусковой период:

NТ = N1 + N2 + N3 (2.63)

NТ =21,96+2,42+0,029=24,4 кВт.

С учетом к.п.д. передаточного устройства ηп расходуемая мощность:

N = NТ/ ηп (2.64)

N = 24,4/ 0,85=28,7 кВт.

Установочную мощность электродвигателей для центрифуг следует выбирать с запасом в 10-20%.

Окончательно выбираем мощность электродвигателя для разрабатываемой центрифуги N =33 кВт.


^ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Машины и аппараты химических производств: Примеры и задачи. Учеб. Пособие для студентов вузов, обучающихся по специальности « Машины и аппараты химических производств»/ И.В. Доманский, В.П. Исаков, Г.М. Островский и др.; Под общ. Ред. В.Н. Соколова – Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1982.-384с., ил.

2. Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств: Примеры и задачи: Учеб. Пособие для студентов вузов/ М.Ф. Михалев, Н.П. Третьяков, А.И. Мильченко, В.В. Зобнин; Под общ. Ред. М.Ф. Михалева. Л.: Машиностроение, Ленингр. Отд-ние, 1984. - 301 с., ил.

3. Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по конструированию.- М.:

Машиностроение, 1972.- 272 с., ил.

5. Доманский И. В., Исаков В. П., Островский Г. Н., Машины и аппараты химических производств. Примеры и задачи.–Л.:

Машиностроение, Ленинградское отд- ние, 1982.-384 с., ил.

6. Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А.А. Примеры и

задачи по курсу процессов и аппаратов химической

технологии.Учебное пособие для вузов / Под ред. П.Р.

Романкова. – 9-е изд. перераб.и росш. Л.: Химия.-1981.-650.

7. Лащинский А.А.Конструирование сварных химических

аппаратов. Справочник.: Ленинградское отд- ние:

Машиностроение. – 1981. – 382 с.


Приложение А

(Расчет ЭВМ)

Добавить документ в свой блог или на сайт

Похожие:

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» icon«Производство двуокиси титана, отделение кристаллизации, разработать...
Приведены теоретические основы и особенности процесса кристаллизации, выполнены технологические расчеты аппарата, определены его...

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconОптимизация выпарного отделения в производстве пигментной двуокиси титана
Двуокись титана является основным продуктом титановой индустрии и применяется в производстве титановых белил, пластмасс, ламинированной...

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconК Программе экономического и социального развития Автономной
Развитие производства двуокиси титана, увеличение произ­вод­ственных мощностей, совер­шенствование технологий

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» icon«Утверждаю» Управляющий партнер ООО «Компания «Правовой Альянс»
Ооо «Техноимпорт» заключило внешнеэкономический контракт с предприятием резидентом США – компанией «Буш и Добсон» на поставку двуокиси...

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconРасчетно-графическая работа по дисциплине: «Основы автоматизированного...
«Разработать аппарат барабанного типа для охлаждения гранулированного сульфата аммония»

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconИспользование распылительной сушилки в производстве пигментной двуокиси титана
В частности процесс сушки можно осуществить в широком температурном интервале (100—800°С) с учетом свойств исходной пульпы, сушка...

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconИталия термальный курорт abano terme
Основные направления: Отделение Idrokinesis® и реабилитация в термальной воде, отделение кинезитерапии и восстановление моторных...

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconКурсовой проект
Задание: разработать спецификацию интерфейса (абстракцию) типа данных в соответствии со своим вариантом. Для этого

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconУкраины Сумский Государственный университет Кафедра «Автоматизация процессов и аппаратов»
«Производство жидкого стекла производительностью 4000 тонн/год. Разработать барабанную сушилу для сушки кварцевого песка»

«Производство двуокиси титана, отделение центрифугирования, разработать центрифугу типа фгн» iconОтделение о тщеславии 4 Отделение о чтении и молитве 5
Отделение о том, что душам пристрастных к богатству, как животолюбивым, при смерти трудно расставаться с жизнию 11

Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2013
контакты
uchebilka.ru
Главная страница


<