Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой




Скачать 92.28 Kb.
НазваниеCвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой
Дата публикации01.11.2013
Размер92.28 Kb.
ТипРеферат
uchebilka.ru > Химия > Реферат
Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой

Л.Н.Орлов, к.т.н. (ООО «ТМ.ВЕЛТЕК»), Д.П.Новикова, Максимов С.Ю.,к.т.н., Алексеенко И.И., инж. (ИЭС им. Е.О.Патона)

Для сварке судостроительных сталей и сталей 09Г2 и 09Г2С достаточно распространенных в машиностроении при изготовлении ответственных конструкций, требуется сочетание высоких значений ударной вязкости, пластичности и прочности. В последние годы в судостроении и машиностроении успешно примененяются газозащитные порошковые проволоки малого диаметра с сердечником рутилового типа и системой легирования металла шва на базе кремния и марганца. Высокий уровень механических свойств металла шва объясняют присутствием в структуре большой объемной доли игольчатого феррита /1/. Появление структуры игольчатого феррита связывают с аустенизирующим действием легирующих элементов, присутствием неметаллических включений /7, 8/. При легировании кремнием и марганцем структура металла швов состоит из полигонального феррита (ПФ), феррита Видманштетта (ВФ), перлита (П), бейнита (Б), игольчатого феррита (ИФ) и МАК-фазы /7/. Принято считать эти рекомендации целесообразны для обеспечения σт≤400 МПа, а σт>400 МПа необходимо дополнительно легировать металл шва никелем и молибденом /8,9/. Согласно современным представлениям МАК-фаза является комплексной микроструктурой, образующейся в интервале температур формирования верхнего или нижнего бейнита /11,12,15/.Относительно влияния МАК-фазы на свойства швов нет однозначного мнения. В работах /13, 14/ отмечено ухудшение пластичности и ударной вязкости сварных швов в присутствии МАК-фазы, которую считают инициатором зарождения и распространения трещин. Одним из факторов повышения объемной доли ИФ является минимальное содержание неметаллических включений (НВ) при их высокой дисперсности /7/. Введение бора, титана, циркония в микродозах играют роль модификаторов и легирующих элементов /1, 2/. Микролегирование бором в сочетании с титаном и другими активными раскислителями применяется с целью защиты бора от взаимодействия с кислородом и азотом. Тем не менее бор является более активным раскислителем по сравнению с традиционно применяемыми кремнием и марганцем. Бор обладает более высокой поверхностной активностью по сравнению титаном, что по видимому и объясняет его преимущественное распределение по границам зерен /4,15/.Влияние бора на механические свойства стали носит экстремальный характер /1/.Влияние бора по видимому связано с его способностью образовывать твердый раствор внедрения в сочетании с способностью вытеснять примеси с границ зерен в объем зерна. В следствие микросегрегации легирующих элементов в процессе кристаллизации по механизму ячеистой или дендритной кристаллизации формируется химическая и структурная неоднородность металла сварных швов. Наиболее высоким уровнем ликвации легирующих элементов и газов обладает бор /6/. Этот фактор необходимо учитывать при реализации микролегирования бором.

Целью настоящей работы являлось выявление влияния микролегирования бором на микроструктуру металла швов, выполненных газозащитной рутиловой порошковой проволокой.

^ Материалы и методика исследований.

В качестве объекта исследований выбраны образцы металла швов, выполненных опытными порошковыми проволоками на базе ППс-ТМВ7. Исследовался металл проб сваренных в соответствии с требованиями ГОСТ26271-84 и металла швов, выполненных на стали 09Г2С толщиной 60 мм с V-образной разделкой кромок.

Сварку выполняли на постоянном токе обратной полярности на режиме: Iсв = 200-220А, Uд =26-27В, Vсв =12-14 м/ч, расход углекислого газа 16 л/мин.

Микроструктуру образцов изучали на оптическом микроскопе «Неофот-32». Микротвердость структурных составляющих измеряли на твердомере фирмы «Leco@ марки М-400 нагрузкой 25 г. Объемную долю и характер распределения МАК-фазы определяли на световом микроскопе 2Неофот -32» с цифровой камерой OLYMPUS C-3000ZOOM /17/.

Для выявления структуры образцы травили в нитале и горячем растворе пикрата натрия /18/. При травлении в нитале нельзя дифференцировать цементитную составляющую и МАК-фазу. Светлые частицы цементита и МАК-фазы окружены темной каймой и внешне идентичны. При травлении в горячем растворе пикрата натрия частицы цементита становятся черными, а частицы МАК-фазы остаются светлыми. Частицы МАК-фазы могут иметь в металле шва форму прямоугольников, треугольников и иголок. Балл ферритного зерна определяли по ГОСТ 5639-82 при травлении образцов в нитале.

^ Результаты эксперимента

В ходе исследований определен химический состав и механические свойства металла швов (табл.1, 2, 3).

Таблица 1. Химический состав металла шва.

Пров.

C

Si

Mn

S

P

Ti

B

№1

0,061

0,42

1,45

0,019

0,012

0,049

0,0018

№2

0,06

0,45

1,57

0,025

0,01

0,04

0,001

№3

0,09

0,38

1,47

0,018

0,017

0,044

-



^ Таблица 2. Механические свойства металла шва



σв, МПа

σт, Мпа

δ, %

Ψ,%

KCV (-20 оС) Дж/см2

Сталь

№1

628

541

25,7

66,0

195

Ст3пс 20 мм

№2

608

518

26,7

67,0

79

№3

586

448

28,8

67,0

34

^ Таблица 3. Механические свойства металла шва на стали 09Г2С

Пров.

σв, МПа

σт, МПа

δ, %

Ψ,%

KCV (-60 оС) Дж/см2

Сталь

№1

650-670

580-530

21-24

62-61

56-62-80

09Г2С, 60 мм

В структуре металла швов, выполненных проволокой №1, присутствуют равномерно распределенные, в ферритной матрице, частицы МАК-фазы, «следы» перлита и карбиды. Объемная доля МАК-фазы составляет 4,64% (рис.1.2) Балл ферритного зерна №9-10. В ферритной матрице металла шва (пров.№2) присутствует перлит и карбиды и выделения МАК-фазы. Частицы МАК-фазы более крупные. Зерно феррита соответствует баллу №6-8. Структура металла шва (пров.№3) представляет собой смесь выделений доэвтектоидного феррита по границам исходного аустенитного зерна и крупных конгламератов феррита в теле зерна, элементов верхнего бейнита, МАК-фазы и карбидов. Отмечается уменьшения выделений МАК-фазы и увеличение их размеров. Объемная доля МАК-фазы составляет в среднем 3,0% (рис.3,4). Выделения перлита отличаются высокой дисперсностью.

^ Анализ результатов

С увеличением содержания бора повышаются прочностные характеристики, ударная вязкость и снижается пластичность. Повышение прочностных свойств металла шва, при легировании бором, связано с уменьшением зерен феррита, карбидов и выделений МАК-фазы в связи с горофильностью бора и его способностью адсорбироваться в зонах структурной неоднородности и на границах зерен /1,3,5,15/. Кроме этого легирование бором повышает устойчивость аустенита и смещает его превращение в область формирования промежуточных структур. Увеличение количества дисперсных выделений МАК-фазы можно рассматривать эффективным упрочнением ферритной матрицы в сочетании с уменьшением размера зерен применительно металлу шва легированного кремнием и марганцем. Высокие показатели ударной вязкости металла швов, выполненных рутиловой порошковой проволокой, достигаются без применения дополнительного легирования никелем и молибденом.

Выводы

1. Микролегирование бором повышает дисперсность МАК-фазы и ее объемную долю.

2. Оптимальная объемная доля МАК-фазы составляет 4,6%.

3. Микролегирование бором повышает прочностные характеристики и ударную вязкость металла шва.


Рис. 1
Микроструктура металла шва №1 микролегированного
бором (пикрат натрия) (×1000)


Рис.2
Микроструктура металла шва №3 (пикрат натрия)
(×1000)






Рис.3
Распределение МАК-фазы в металле шва №3
(пикрат натрия, ×1000)

^ СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ



  1. Сварочные материалы. ЭСАБ Москва.-1995.-С.126.

  2. Микролегирование стали / Браун М.П. // Киев. - Наукова думка. - 1982. - 303с.

  3. Гольдштейн Я.Е., Мизин В.Г. Микролегирование чугуна и стали. М.,Металлургия, 1986, 272с.

  4. Архаров В.И. Теория микролегирования сплавов. М., Машиностроение, 1975, 61с.

  5. Ланская К.А., Куликова Л.В., Яровой В.В. Микролегирующие и примесные элементы в низколегированной хромомолибденованадиевой стали. М., Металлургия, 176с.

  6. Браун М.П. Микролегирование литых жаропрочных сталей. Киев%, Наукова думка, 1974, 238с.

  7. Олсон Д.Л. Метцбауэр Э., Лиу С., Парк И.Д. Прогнозирование свойств металла швов повышенной прочности. Авт. сварка, 2003, №10-11, с.32-39.

  8. Грабин В.Ф., Головко В.В., Соломийчук Т.Г., Гончаренко Е. И., Костин В.А.
    Анализ структурного состава металла швов, выполненных сварочными проволоками ферритно-перлитного класса. Авт. сварка, 2003, №8, с.18-23.

  9. Григоренко Г.М., Костин В.А., Головко В.В., Грабин В.Ф. Влияние химической неоднородности на образование игольчатого феррита в высокопрочном металле шва. Авт. сварка, 2004, №4, с.3-8.

  10. Грабин В.Ф., Головко, Костин В.А., Алексеенко И.И. Морфологические особенности микроструктуры металла швов низколегированных сталей с ультранизким содержанием углерода. Авт. сварка, 2004, №7, с.17-22.

  11. Yurioka N.: TMCP steel and their welding/ DOC.// WIX – 1739-94 rew/ (1995). Welding in the world, Vol. 35, #5, (1995).

  12. Гривняк И., Матцуда Ф. Металлографические исследования мартенситно-аустенитной составляющей (МАС) металла ЗТВ высокопрочных низколегированных сталей // Автомат. Сварка.-1994.-№3.-С.22-30.

  13. Гривняк И. Свариваемость современных высокопрочных сталей // Сборник трудов междунар. Конф. «Сварка и родственные технологии – в ХХI век».- Киев.-Ноябрь 1998. –С. 41-55.

  14. Григоренко Г.М., Головко В.В., Костин В.А., Грабин В.Ф. / Влияние микроструктурных факторов на склонность к хрупкому разрушению сварных швов с ультранизким содержанием углерода // Автомат. Сварка. – 2005. - №1. – С. 3-11.

  15. Макара А.М., Грабин В.Ф., Денисенко А.В., Васильев В.Г. О структуре высокопрочных низколегированных швов. Автомат. сварка.-1969.-№6.-С.11-15.

  16. Положительные и отрицательные свойства остаточных микроэлементов в стали. Новости черной металлургии России и зарубежных стран. ч.2, №3 (19), 1999, с.115-119.

  17. Григоренко Г.М., Грабин В.Ф., Головко В.В., Костин В.А., Алексеенко И.И., Капитанчук Л.М. Методика определения размеров ультрадисперсных неметаллических включений в металле сврных швов низколегированных сталей. Автомат. сварка, 2003.-;4.-С.28-30.

  18. Атлас «Металлография железа».- Пер. с англ. Под редакцией акад. Ф.Н.Тавадзе.- М.-Металлургия.-Т 2.-С.103.

Добавить документ в свой блог или на сайт

Похожие:

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconЭлектродуговая наплавка самозащитной порошковой проволокой деталей...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconПрименение сварки и наплавки порошковой проволокой на зао «Криворожский...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconВосстановительная наплавка валков прокатных станов порошковой проволокой
Для наплавки валков горячей прокатки традиционно применяются наплавочные материалы Нп-30хгса, Нп-35В9Х3СФ, Нп-25Х5фмс, Нп-30Х4В2М2фс...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconIii. Технические характеристики
Наклеивание обойных швов и стыков, проведение косметических работ для всех видов обоев, склеивание швов внахлест на внутренних и...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconСварка. Руководства, касающиеся системы группирования металлических материалов
Контроль разрушающий сварных швов металлических материалов. Испытание свариваемых деталей на горячее растрескивание. Процессы дуговой...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconУсловные изображения и обозначения швов сварных соединений (ескд гост 312-72)
Видимую одиночную сварную точку, не зависимо от способа сварки, условно изображают знаком "+" (рис. 1б), который выполняют сплошными...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconКонтроль неразрушающий соединения сварные радиографический метод гост 7512-82
Настоящий стандарт устанавливает метод радиографического контроля сварных соединений из металлов и их сплавов, выполненных сваркой...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconИспользуется для термообработки сварных швов трубопроводов тепловых электростанций
Уит-50-2,4 (Сертификат соответствия росс ru. Тч02. В01323 от 27. 05. 2003 г.) и установки серии «элтерм уин» различного технологического...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconСоединения сварные электрорадиографический метод общие требования...
Настоящий стандарт устанавливает метод электрорадиографического контроля сварных соединений из металлов и их сплавов, выполненных...

Cвязь микроструктуры с ударной вязкостью сварных швов,выполненных рутиловой порошковой проволокой iconТендерное задание поставка и обмен грязезащитных ковров
Условие оплаты: оплата по факту выполненных услуг за месяц, в течении 10- ти дней после подписания акта выполненных работ

Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2013
контакты
uchebilka.ru
Главная страница


<