Кафедра оснований и фундаментов
Скачать 1.34 Mb.
|
^ 6.1. Призматические сваи Длина призматической сваи определяется из условий заглубления ее подошвы не менее 1,0 м. в несущий слой, модуль деформации которого больше или равен 10,0 МПа. Для сопряжения головы сваи с ростверком она должна быть выше дна котлована на 0,5 м. Применяются сваи с поперечными сечениями 0,3 0,3; 0,35 035; и 0,4 0,4 м., длина их должна быть стандартной, т.е. кратная 0,5 м, в зависимости от длины подбирается сечение сваи. Несущая способность висячей сваи (Fd , кН) работающей на сжимающую нагрузку является суммой расчетных сопротивлений грунтов оснований под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности определяется по формуле: Fd = c (cR R A + u cf fi hi), (6.1) где: с ; сR ; cf – коэффициенты соответственно: условия работы сваи в грунте; работы грунта под подошвой и по боковой поверхности, принимаются для забивных свай, равными единице; ^ – расчетное сопротивление грунта под подошвой сваи, принимаем по таблице 6.1, кПа; fi – расчетное сопротивление і-того слоя грунта на боковой поверхности сваи, принимается по таблице 6.2, кПа; А и u – площадь (м2) и периметр (м) поперечного сечения сваи; hі – толщина і-го слоя грунта, принимается не более 2 м. Длина призматической сваи сечением 0,3 0,3 м. равна (рис. 6.1): 0,5 + 1,5 + 2,0 + 1,1 + 1,6 + 2,0 + 0,6 + 1,5 + 1,2 = 12,0 м. (С.120.30-10) Таблица 6.1; (Таблица 1) [5] Значения расчетного сопротивления грунта под нижним концом забивных свай
 Рис. 6.1. Расчетная схема для определения несущей способности свай. Таблица 6.2; (Таблица 2) [5] Расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности свай
6.1.1. Расчетное сопротивление грунта под подошвой сваи на отметке 13,0 равно, при ΙL = 0,1: R = 7300 +  = 7300 + 80 = 8100 кПа6.1.2. Площадь и периметр поперечного сечения сваи А = 0,32 = 0,09 м2 ; u = 0,3 4 = 1,2 м. 6.1.3. Расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи. Так как показатели текучести (ИГЭ-2; 3; 4; 5) ΙL < 0 то расчетное значение сопротивления грунта принимаем по минимальному значению ΙL = 0,2    2,25. f1 = 42 +  = 42 + 1,38 = 43,4 кПа; 4,00. f2 = 53 кПа; 5,55. f3 = 53 +  = 53 + 3,88 = 56,9 кПа; 6,90. f4 = 58 +  = 58 + 1,8 = 59,8 кПа; 8,70. f5 = 62 +  = 62 + 1,05 = 63,1 кПа; 10,0. f6 = 65 кПа; 11,05. f7 = 65 +  = 65 + 1,47 = 66,5 кПа.Так как показатель текучести (ИГЭ-6) ΙL = 0,1 то расчетное значение сопротивления грунта принимаем по минимальному значению показателя текучести ΙL = 0,2 12,4. f8 = 65 +  = 65 + 3,36 = 68,4 кПа;6.1.4. Несущая способность сваи С.120.30-10 равна: Fd = c (cR R A + u cf fi hi) = 1,0 [1,0 8100 0,09 + + 1,2 (1,0 43,4 1,5 + 1,0 53 2,0 + 1,0 56,9 1,1 + 1,0 59,8 1,6 + 1,0 63,1 2,0 + 1,0 65 0,6 + 1,0 66,5 1,5 + 1,0 68,4 1,2)] = 1,0 (729 + 1,2 676,5) = 1540,8 кН. 6.1.5. Расчетная нагрузка на сваю составит: Nсв. = Fd /k =  = 1100,5 кНгде: k – коэффициент надежности. Для аналитического метода определения несущей способности сваи принят равным 1,4. 6.1.6. Параметры свайного куста. Нагрузка на сваю в составе куста. Расчетные нагрузки на фундаменты от сооружения:
Ориентировочно количество свай в кусте n, исходя из действующих вертикальных нагрузок на обрезе фундамента, определяем по формуле: n = 1,1 N/Nсв (6.2) где: 1,1 – коэффициент, приближенно учитывающий массу ростверка и действия изгибающего момента на сваю. Полученное количество свай округляется в большую сторону до целой величины. При наличии моментных нагрузок минимальное количество свай – 2 шт. ^ n = 1,1 N/Nсв. = 1,1 1104/1100,5 = 1,10 принимаем 2 шт. СФ-2 n = 1,1 N/Nсв. = 1,1 1415/1100,5 = 1,41 принимаем 2 шт. При размещении свай в кусте, расстояние между их осями должно быть не менее 3d (d – сторона поперечного сечения ствола сваи, 3d = 3 0,3 = 0,9 м). Расчетная нагрузка на сваю, определяется по формуле: Nсв. i = N/n М y/ yi2 (6.3) где: y – расстояние от главных осей до оси каждой сваи для которой вычисляется расчетная нагрузка; yi – расстояние от главных осей до оси каждой сваи. Должны выполняться проверки: mах Nсв. i Nсв ; miп Nсв. i > 0; при кусте из 4-х свай и более mах Nсв. i 1,2Nсв (6.4) СФ-1; Nсв. i =  = 552 131кН;mах Nсв. i < Nсв = 683 кН < 1100,5 кН; miп Nсв. i = 421 кН > 0; СФ-2; Nсв. i =  = 707,5 150 кН;mах Nсв. i < Nсв = 857,5 кН < 1100,5 кН; miп Nсв. i = 557,5 кН > 0. | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Похожие:
 | Затраты на устройство оснований и фундаментов достигают 20 и более от стоимости сооружения при высокой материалоемкости и трудоемкости... | | Взаимодействие фундаментов с основанием исследуется с целью определения: перемещений фундаментов; внутренних усилий в конструкциях... |
| Наиболее характерными дефектами и повреждениями для оснований и фундаментов являются | | Работа выполнена на кафедре «Геология, основания и фундаменты» Сибирского государственного университета путей сообщения |
 | Приведены необходимые данные по инженерно-геологическим изысканиям, схемы сооружений и действующие нагрузки по расчетным сечениям.... | | Проектирование оснований фундаментов основы теории и примеры расчета : учеб пособие для вузов строит спец. / В. А. Веселов. – 3-е... |
| По выбору поставщиков услуг по обследованию и паспортизации антенно-мачтовых сооружений (амс), оснований и фундаментов объектов прао... | | Использование структурно-неустойчивых грунтов в качестве оснований может быть причиной потери устойчивости фундаментов зданий и сооружений... |
| В расчетах используют параметры, которые характеризуют особенности оснований фундаментов под машины. Это прежде всего все коэффициенты... | | Важной составной частью проектирования фундаментов является расчет основания. При этом, в практике проектирования фундаментов необходимо... |